磨煤机nanjing

1 理论计算研究 以引进俄罗斯技术的大型 MB4100/ 1250/ 420 风扇磨煤机为例，进行理论初探，通过研究，导出磨煤机主要性能参数理论计算公式，以解决以往设备性能数据与实际运行数据出现偏差的弊端。优越性能之三无粉尘污染，成品率高回收率几乎。广义粉磨设备（ 珠江电厂试验煤种理论出力计算兖州煤 神木煤 大同优混煤煤粉细度 R/ % 19. 36 22184 19196可磨性、煤粉细度、原煤水分总修正系数 f1. 05 1. 01 0. 94原煤灰分修正系数 fA 1. 00 1. 00 1. 00原煤粒度修正系数 fg 1. 00 1. 00 1. 00计算出力 B/ t・ h38. 3 36. 9 34. 3与试验出力比较,磨煤机计算出力大于试验值,原因在于磨煤机实际通风量达不到设计值,使得磨煤机实际出力小于计算出力。

(1) 一般来说,原煤可磨性与磨煤机出力成一定的正函数关系,但由于可磨性指数测定仪与实际磨煤机研磨条件的巨大差异,对于一些诸如珠江电厂“兖州煤”的异质煤种和湛江电厂“洗动力煤”或褐煤的软质煤种,出力试验表明实验室测定的原煤可磨性指数不能完全代表原煤实际的可磨性,反映了现有的实验室可磨性指数测定方法在应用时具有一定的局限性,更适用的可磨性指数测定方法仍处于研究之中。这两个因素使得“洗动力煤”塑性加强,脆性减弱,导致实际可磨性下降,出力降低。磨煤机nanjingGL系列广义磨广泛用于活性炭、白合金、铸铁粉、烧结物、硅铁、锰铁、高碳铬、合金材料等物料的粉磨。4. 3 “洗动力煤”出力低原因分析造成“洗动力煤”出力低的原因主要有:一是“洗动力煤”的水分比较大;另外是“洗动力煤”粘・ 3 6 4 ・ 第5 期 沈跃良,等:原煤可磨性与磨煤机出力探讨性特别大,以致于湛江发电厂不得不将船上的“洗动力煤”直接送入锅炉,以减少煤场中转而带来的上煤困难。但对于物理特性差别较大的不同煤种,单纯应用实验室可磨性指数将难以判断不同煤在实际磨煤机中的易磨程度,而必须结合煤质的物理特性,对实验室可磨性指数进行适当的修正,本文即对该问题进行一些探讨。根据国内外大机组褐煤风扇磨制粉锅炉的运行经验，统计确认磨煤机出口温度提高到 150～170 ℃ 比较合适。

综合大量试验和褐煤电厂的生产实践，煤粉水分通常低于原煤空干基水分 M 不到 5%，而俄罗斯国家能源院给出的计算公式比较符合实际，因此，把它作为计算依据= 0.048 M 0.048×35.63×45/ 150% = 7.67%。1.3 磨煤机热态提升压头 = 10 ψρ u (1- 0.15 µ) = 1 933.3 Pa， (4)式中：µ 为煤粉浓度，µ = 0.33；ρ 为磨机内的气流密1.4 磨煤机通风量出力Q = 60 ϕπD bn = 281 164 m/ h。优越性能之五易损件采用耐磨材质，平均使用寿命长。【磨煤机GL广义粉磨设备】-雨花台 雨花台周边易登网#GL广义磨为立式结构，电机和主机间通过皮带传动，进料口在主机上方，出料口在主机下方，工作腔分级设置，可串联构成不同数目的工作室，主轴垂直于地面，主轴上串联转子盘，转子盘间均布多组碾辊，当主轴旋转时，带动转子盘同步旋转，碾辊在转子盘上既自转也公转，物料则在重力的作用下降落，在降落的过程中不断被处于较下层的碾辊反复滚压，出料口排出。磨煤机nanjing风扇磨煤机性能参数的计算与研究 - 豆丁网#磨设备，它集磨煤、干燥和输送三大功能于一体，其通风理论与风机相似，但又有区别。风扇磨煤机性能参数的计算与研究北方重工集团有限公司 辽宁沈阳 110025 吉林大学机械科学与工程学院摘要：风扇磨煤机性能参数以往主要是依据试验数据和总结归纳的线算图表来确定的。

1.1 磨煤机设计 (煤粉) 出力D bu K Kmax .0 1152 2 1 2= 72.28 t/ h , 其中 K K1 169 3 1 211 32 = = 为安全系数，K = 0.9；s 为工作煤水分修正 为工作煤质量换算系数；s 为粒度修正系数。磨煤机nanjing影响磨煤机出力的主要煤质特性为原煤的可磨性,一般以可磨性指数来衡量,它表证了煤被磨成煤粉的难易程度。通过式 (6) 计算出的电耗与德国 EVT 公司给出的风扇磨煤机电耗曲线图表查出的数值相近，误差小于 5%，同时，该值与电厂试验数据相符合。为增加“兖州煤”的出力,在试验中曾经想通过开大冷风门增加风量,以防堵磨,但磨煤机出口温度持续降低,无法稳定,结果仍然是堵磨,造成“兖州煤”出力时的出口温度虽然比磨制“神木煤”时高,却仍然无法继续增加出力。有了上述无因次特性系数，风扇磨的性能参数理论计算公式推导如下。采用多级粉磨，出磨粒度均匀，几乎无物料浪费现象，单机一次出磨细度可达-80目以上，粉磨力来源于离心力，非常适合中软物料的粉磨加工。

第 39 卷 2011 年第 1 期图 1 风扇磨空气动力特性计算Fig 1 Calculation of aerodynamic characteristics of beater wheel mills根据叶栅空气动力学原理，磨煤机打击轮 (按单列叶栅) 穿透系数 k0 148 . ，其中，打击轮叶片间距 t = πD/ m = 0.92 (m 为圆周上分布的叶片数量)，宽径比 b′= b/ D = 0.3，在 0.27 ~ 0.35 的合理范围内。RP783 磨煤机基本出力为3615t/ h ,根据RP型磨煤机出力修正系数线算图到三个试验煤种的各修正系数和理论计算的出力,如表3 所示。磨煤机nanjing (5)1.5 磨煤机电耗∋ = += 13.52 kW·h/ t，(6)式中：a 为浓度系数，磨煤机进口温度按 500 ℃ 计，褐煤原煤水分大于 30% 时，则 a = 0.4。事实上,因可磨性指数测定仪和实际磨的差异,要准确修正原煤可磨性指数是很困难的,目前测定可磨性指数的哈氏法和 ВТИ法,只在一定条件下才有效,可靠的方法是采用研磨原理与实际磨煤机相同的试验磨来研磨,根据试磨结果来判断煤的破碎性能和可磨性指数。4 原煤可磨性与钢球磨出力试验分析4. 1 钢球磨两个煤种的出力试验结果在广东湛江发电厂进行了钢球磨煤机两个煤种的出力试验,磨煤机型号为DTM350/ 700 ,试验磨煤机加Φ40 和Φ50 新钢球57 t ,试验煤种为晋东南“贫煤”和西山矿物局“洗动力煤”,表4 为试验煤种煤质数据,表5 为试验结果。因为打击轮是风扇磨的主要工作部件，它的结构尺寸决定了磨煤机的能力，因此得出穿透系数 k、打击轮叶片间距 t 和宽径比 b′，据此查图 1 曲线表到以下风机无因次特性系数：流量系数 φ = 0.053 8，压头系数 ψ = 0.25，通风系数 η = 0.35，比功率 = 0.77×10风扇磨煤粉细度要求按 R = 45% 选取，主要是依据锅炉稳定燃烧对煤粉细度和煤粉水分要求以及热平衡计算来确定。

对于钢球磨煤机,原煤水分和粒度对可磨性指数的修正有以下的公式为原煤水分对 K的修正系数;为原煤粒度对 K的修正系数。由此得出打击轮圆周速度 u90 2 = =. m s / 。1.2 磨煤机设计原煤出力 72 28100 7 6735 4 .103.3 t/ h ， 为原煤收到基水分，由原煤的已知参数给 为煤粉水分，这是与原煤水分 M、磨煤机出力 B、磨煤机出口温度 t 和煤粉细度 R 等相关的一个参数，M 的选取直接影响磨煤机的干燥出力和锅炉燃烧的稳定性。磨煤机nanjing (3)式 (3) 中，t按 150 ℃ 取值，适当提高磨煤机的出口温度 t，有利于提高风扇磨运行的经济性以及组织锅炉稳定燃烧。5 可磨性指数应用问题的探讨从以上的试验研究发现,对于含煤矸石多的“兖州煤”和脆性弱的“洗动力煤”,在与其它煤种进行出力比较时,实验室可磨性指数往往无法反映这两种煤的出力,即这两种煤的实验室可磨性指数虽高,但在同样条件下磨煤机磨制这两种煤的出力并不一定大。为了解决我国 600 MW 以上大机组超临界燃用褐煤塔式炉和Π型炉对风扇磨性能参数可靠性的要求，针对锅炉制粉参数边界条件和褐煤燃料条件，确定了合理的风扇磨性能参数，即根据风扇磨煤机结构特性及无因次特性，通过理论研究，准确计算出大型风扇磨煤机的技术性能主参数，能够满足 600 MW 超临界机组对风扇磨煤机的要求，以推动我国大型褐煤炉发电机组的应用和发展。

3. 2 三个煤种的理论出力计算在一定的煤质条件下,中速磨理论上的出力通过磨煤机基本出力和煤质对磨煤机出力的各修正系数来进行计算。【磨煤机专用磨球，磨煤机专用钢球的图片】-雨花台 雨花台周边易登网#免责声明本信息为网友自行发布，易登提醒您网上信息有风险,在实际交易过程中,请您务必保持警惕！ 2011。磨煤机出力与磨煤机本身的结构形式、磨煤机设备状态、所磨的煤质特性、通风介质参数等因素有关,在一定的设备条件下,磨煤机的出力与煤质特性直接相关。南京磨煤机高温润滑剂|Shell Malleus GL205|壳牌马力士GL205。磨煤机nanjing实验室和实际磨煤机内原煤粒度、水分和磨制温度环境的不同,导致原煤实际可磨性的变化。通过分析得出了这些煤种出力低的原因,指出了实验室测定的原煤可磨性指数在实际应用中的局限性,并讨论了修正可磨性指数需要考虑的煤质因素,为磨煤机设计和运行管理人员进一步研究提供参考。