陶瓷磨yuan

陶瓷磨yuan采用高性 能的多元合金铜基结合剂胎体，结合剂配比（体积 分数）为Ｃｕ（４８％）、Ｃｏ（３０％）、Ｎｉ（６％）、ＷＣ （５％）、Ｔｉ（５％）、Ｓｎ（４％）、Ｃｒ（２％）。 尽管大部分划痕沟槽底部总是参差不齐，边沿 呈不规则的锯齿状，呈典型的脆性断裂特点，但是在 少量划痕沟槽（切深很小时）的边沿发现了不同程 度的塑性迁移特征，如图５所示，图中的表面颗粒是 微细陶瓷磨屑。磨削后采用高压水进行清洗，去除表面浮质。高温软化致使强度降低的一薄层材料在磨 粒和钻头胎体的摩擦和刮擦作用下发生了一定程度 的塑性流动，并堆积在划痕沟槽侧面。７“ｊ，在加工中控制单颗磨 粒切削载荷或磨粒切深，使之小于陶瓷材料 塑一脆性转变的临界载荷或磨粒切深，即可实现陶 瓷材料的塑性域磨削（或延性域磨削）。，则按下式计算的单位体 积金刚石颗粒数为： 铲㈣ｏ罴＝警 （３） 式中：ｃ为孕镶金刚石钻头的金刚石浓度（体积比， ４００％浓度制），ｄ为金刚石颗粒的平均直径，根据球 的体积计算公式每颗金刚石的体积为１ｒｄ３／６。

这是亲水性基团效应得以发挥的一个前提条件。陶瓷磨yuan２００４．３８（５）：２２—２４ ［６］李泽印，陈建毅，黄辉，等．钎焊金刚石薄壁钻加工工程陶瓷的试 验研究．工具技术，２００６，４０（９）：１０—１２ ［７］Ｂｌａｋｅ ＰＮ。・ Ｈ２０的摩尔比为 １：１２：１２、ＮａＯＨ的质量分数为３０％、ＮｉＣＩ：的浓度为 ２ｍｏｌ／Ｌ、溶液温度６０。√‘百Ｅ） （２） 式中：ｆ为一无量纲常数，厂（Ｅ／Ｈ）是一衰减函数， 这里的承Ｅ／Ｈ）一２×１０’。 计算时，取使得平均载荷五为极小值的参数值 （按无水口计算），则根据式（７）可计算得单颗磨粒 的平均载荷Ｐ的极小值为２．９Ｎ。于爱兵，等．工程陶瓷材料加工技术的研究进 展．中国机械工程，１９９６，７（６）：５９—６３ ［２］黄春峰．工程陶瓷加工技术的发展及应用．工具技术．２０００，３４ （１２）：３—６ ［３］张勤河，张建华，贾志新．金刚石工具钻削加工工程陶瓷孔的研 究．磨床与磨削。

Ｃ左右，保温时间２ｍｉｎ，压力约２０ＭＰａ。它们的结构特点和物理特性是抑制堵塞现象发生的一个良好切入点。为保证钻头正常 钻进，一般钻压不能小于２７８Ｎ，否则钻头金刚石不 能有效切削陶瓷，表现为钻头难以进给，钻进效率很 低，钻头因钻压不足而打滑，实际意义不大。由此可见，在本文 介绍的试验条件下，金刚石钻头磨削氧化铝工程陶 瓷时，陶瓷材料主要以脆性断裂方式去除。 令施加于金刚石钻头的轴向进给工作载荷为 Ｐ，则Ｐ。陶瓷磨yuan纺织陶瓷磨檫盘厂家企业大全_纺织陶瓷磨檫盘企业黄页集合_纺织陶瓷磨檫盘生产商_第1页_世界工厂网#纺织陶瓷磨檫盘厂家名录大全,为您提供全面纺织陶瓷磨檫盘厂家批发信息,的纺织陶瓷磨檫盘厂家尽在世界工厂网-全球企业库。

１钻孔试验 １．１钻孔工具 所研制的烧结金刚石钻头如图１所示，钻头外 径为西２４ｍｍ。 将Ｐ，值与单颗磨粒切削载荷相比较，可以用 来预测磨削过程是横向断裂过程还是塑性切除过 程。由此可见有机物防止堵塞的作用是憎水端和亲水端作用的统一，两者缺一不可。从胎体对金刚 石包镶能力的角度来看，金刚石的出露高度不 超过粒径的１／３即意味着金刚石埋入胎体的小深 度应不小于粒径的２／３；当小于此值时，金刚石在受 载时会脱落。陶瓷磨yuan试验中所采用的十八烯、油酸和油醇是在烷烃直链上依次加入双键、双键和羧基，以及双键和羟基。两次试验中间用丙酮彻底清洗砂轮并用碳化硅砂轮进行修磨。

陶瓷磨yuan而磨削过程中，散布在磨削区中的物质大多是非极性氮化硅所构成的磨屑，因此磨削过程中极易造成图1 烷烃吸附膜堵塞机理示意图3 极性有机物的抗堵塞机理分析包含较强极性基团的 tween80、tween20、油酸和聚乙二醇（400）都没有发生堵塞。从单颗粒金刚 石划擦陶瓷的形貌特点可以推测图５中沟槽两侧的 材料隆起应该较为对称，但图中沟槽两侧的材料隆 起却并非如此分布，而是呈现为一边隆起较高（右 边）、一边为较为密集的明显较低的隆起，这说明了 该区域多颗金刚石磨粒的划擦作用。研究资料表 明¨“：氧化铝工程陶瓷在温度低于１ ０００℃时，其抗 弯强度随温度的升高降低很小；当高于１ ０００℃时， 其强度下降很快；而当温度高于１ ２００℃时，强度仅 为１ ００００Ｃ时的一半。Ｓｅａｔｔｅｒｇｏｏｄ ＲＯ．Ｄｕｃｔｉｌｅ－ｒｅｇｉｍｅ ｍａｃｈｉｎｉｎｇ ｏｆ ｇｅｒｍａｎｉｕｍ ａｎｄ ｓｉｌｉｃｏｎ．Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ ｔｈｅ Ａｍｅｒｉｃａｎ Ｃｅｒａｍｉｃ Ｓｏｃｉｅｔｙ，１９９０，７３（４）： ９４９—９５７ ［８］Ｓｈｉｍａｄａ Ｓ，ｌｋａｗａ Ｎ，Ｉｎａｍｕｒａ Ｔ，ｅｔ ａｌ。磨削中产生了大量的热，而氧 化铝的导热系数很低，所以热量积聚在磨削表面很万方数据 万方数据第２７卷第５期 郑雷等：工程陶瓷的磨削钻孔及表面形成机理 ３５５ 薄的一层材料上；通常这部分材料得不到冷却，因此 磨削区温度很高，以致于表层材料接近熔融状态，强 度很低。 图３是氧化铝陶瓷磨削表面划痕沟槽的典型形 貌。

陶瓷磨yuan ２表面形成机理的理论分析 研究结果已经表明。但是，在本文介绍的加工 条件下材料塑性变形去除的比例很小，塑性变形所 形成的表面远不到磨削表面的一半。 结合剂体积分数为４８％Ｃｕ、３０％Ｃｏ、６％Ｎｉ、５％ＷＣ、５％Ｔｉ、４％Ｓｎ、２％Ｃｒ。可以看出，采用烷烃进行润滑的场合，砂轮都不同程度地发生了堵塞，但官能团的引入使得堵塞机理变得更加复杂。这说明官能团的加入可以减轻砂轮的堵塞。 ３）其它条件相同情况下，提高ＮａＯＨ的含量，或 提高反应温度，有利于获得粒径小、表面光滑的镍 粉。

试验有机物包括：辛酸、辛醇、油酸、油醇、十八烯、tween80、tween20、聚乙二醇（400）、石蜡、辛烷将不同有机物的堵塞情况按照由少到多的顺序进行排列结果如下。陶瓷磨yuan磨粒切削陶瓷时，由于加工应 力场造成陶瓷加工区的表层材料形成一层非弹性变 形区；非弹性变形区主要由塑性变形、微观裂纹以及 气孑Ｌ坍陷所致，三者的综合作用使得非弹性区内的 材料大量碎化，使非弹性区内的材料晶粒变得比原 材料更加细小（亚微米级或更小），磨粒的切削作用 还会导致部分陶瓷晶粒严重破碎，甚形成细粉末。因此，在上述工艺条件下，烧结金刚石钻头 可以实现工程陶瓷的高质量钻孑Ｌ加工。2 非极性有机物的堵塞机理分析从烷烃的分子结构上看，其分子链的两端都是非极性的。当单颗磨粒载荷低于这一临界值，横向裂纹 不会出现，金刚石磨粒与工件界面将主要产生塑性 流动。再者，国外的一些夹具公司也为客户专门提供各种模块组合的基础件、支承件和夹紧件，然后用户根据自己工件的特点自制适用的定位件。