挤压破碎机

试验结束后，系统可以自动退回到初始状态，并能方便地给出试验结果。挤压破碎机３６）所示为挤压破碎机标定排料粒度与破碎机各关键因素关系模型，由于破碎腔各破碎层破碎函数Ｅ和选择函数Ｓ是关于部分或者所有关键因素的非线性函数，因此标定排料粒度只亦为关于各关键因素的非线性函数。当破碎机偏心套转速提高时，散体物料在破碎腔中受到更多次数的挤压作用，破碎产品中细粒含量增加，破碎产品质量得到改善。０ｓ／ｂ）日＝ｓ慨Ｅ｛ｓＨｌＧ｜Ｆ＝ａ（ｓ／ｂ）瓯 ◇一３２）（ｓ／ｂ）∥≤（ｓ／ｂ）Ｆ≤（ｓ／ｂ）删（３－３３）在本算例中，改进型ＰＹＢ９００圆锥破碎机偏心套转速为５０２转／分，进动角为２上海交通大学博士学位论文：挤压类破碎机工作机理和工作性能优化研究度、动锥底部角为４０度、破碎腔平均啮角为２２．２度、平行区长度为７５毫米、给料口尺寸为１３５毫米、排料口尺寸为１５毫米、排料口摆动行程为３９毫米。动锥直径对破碎机性能有重要影响，当破碎机动锥直径增大时，相应排料口摆动行程亦增大，破碎腔各破碎层实际进给压缩比增大，相应选择函数和破碎函数也增大，故破碎产品质量改善，标定排料粒度提高，而当动锥直径减小时，相应排料口摆动行程亦减小，破碎腔各破碎层实际进给压缩比减小，各破碎层选择函数和破碎函数也减小，故破碎产品粒度变坏，标定排料粒度下降。ｉ么ｉ｜｜｜０ ｛ ｜图３－１７标定排料粒度与动锥直径关系Ｆｉｇ．３—１ＷｅｉｇｈｔｐｅｒｃｅｎｔａｇｅｕｎｄｅｒｓｉｚｅＣＳＳｆｏｒｄｉｆｆｅｒｅｎｔｃｏｎｅｄｉａｍｅｔｅｒ（４）动锥底角动锥底角对破碎机破碎产品粒度分布有重要影响。

本课题利用石子压碎仪对石灰石散体物料在挤压作用力下发生层压破碲的特性进行研究。散体物料粒度分布系数与影响园子关系模型４ Ｏ Ｅ Ｏ图３－１１影响因子与粒度分布系数关系模型Ｆｉｇ．３—１１ＴｈｅｍｏｄｅｌｏｆｉｎｆｅｃｔｉｏｎｆａｃｔｏｒａｎｄｇｒａｉｎｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｒａｔｉｏＴ＝－１．２５０８０－２—０．３２２５０－２＋１ （３—２４）因此，结合不考虑粒度分布系数影响的选择函数模型，考虑粒度分布系数的选择函数模型可表示为如式（３．２５）和图３．１２所示。如图３．１４所示，根据第三章３．２节所述，可得到改进型ＰＹＢ９００圆锥破碎机破碎腔各破碎层及各破碎层名誉进给压缩比、有效进给压缩比和实际进给压缩比，而在破碎产品粒度计算模型中采用实际进给压缩比，各破碎层实际进给压缩比如表３—５所示。以改进型国产ＰＹＢ９００圆锥破碎机为研究对象，使其进动角变化，变化范围为１＂－２度，其它参数取值如第３．６．１节所示，破碎产品标定排料粒度与进动角关系如图３—１９所示，破碎产品标定排料粒度随着破碎机进动角的增大而增大，呈现单调递增关系。挤压破碎机当动锥底角增大时，由于散体物料在每一破碎层中自由下落时间延长，相应的自由下落位移也增加，因此散体物料受到更少次数的层压挤压作用，破碎产品粒度往往变坏，但若排料口摆动行程随着动锥底角增大，则破碎腔各破碎层实际进给压缩比增大，因而破碎产品粒度可以得到保证。散体物料层压破碎过程选择函数模型与破碎腔各破碎层进给压缩量、各破碎层进给压缩前物料高度、破碎前粒度分布系数密切相关，是关于各进给压缩量、进给压缩前物料高度、给料粒度分布系数的函数，如式（３—１７）所示，而破碎函数由各破碎层进给压缩量和各破碎层进给压缩前物料高度决定，如式（３．１８）所示，式中Ｓ，为第ｉ破碎层压缩量，匆为第ｉ破碎层散体物料高度，仉为第ｉ层散体物料层压破碎前的粒度分布系数。

挤压破碎机这是由于随着转速的提高，散体物料在破碎腔中受到更多次数的层压挤压破碎作用，因而相应的标定排料粒度提高，但当转速超过某个临界值（算例中为７２０转／分）时，由于进给压缩空行程的增加，相应实际进给压缩比下降，从而导致标定排料粒度下降。表３－５改进型ＰＹＢ９００圆锥破碎机破碎腔各破碎层实际进给压缩比３．５．２破碎产品粒度计算分析利用表３．５所示的改进型国产ＰＹＢ９００圆锥破碎机破碎腔各破碎层实际进给压缩比，可以计算各破碎层选择函数和破碎函数，进而可以对破碎产品粒度分布进行数值仿真分析。而且破碎产品的质量也有所改善。图３—８石子压碎仪层压破碎工作原理Ｆｉｇ．３－８Ｉｎｔｅｒｐａｒｔｉｃｌｅｂｒｅａｋａｇｅｐｒｉｎｃｉｐａｌｃｏｍｐｒｅｓｓｉｎｇｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｏｆｒｏｃｋｓ（２）挤压破碎腔层压破碎实验原理为对挤压类破碎机破碎腔中散体物料层压破碎过程进行数值仿真研究，必须对破碎腔内各破碎层散体物料层压破碎过程选择函数模型和破碎函数模型进行实验研究，以便通过层压破碎过程数学模型计算得到各破碎层破碎产品粒度分布。标定排料粒度计算法如式（３．３７）所示，式中只为标定排料粒度，ｘ，为第Ｊ粒级散体物料粒度。当破碎机偏心套转速降低时，散体物料在破碎腔中受到更少次数的挤压作用，破碎产品中粗粒含量增加，破碎产品质量恶化。

此外，破碎腔各破碎层进给压缩量和进给压缩前散体物料高度由破碎机工作参数和结构参数决定，因此建立选择函数和破碎函数的关系模型可以进一步得到选择函数与破碎函数与破碎机工作参数和结构参数的关系模型，从而为深入探讨挤压破碎机工作性能与破碎机工作参数和结构参数关系奠定基础。为对圆锥破碎机破碎产品进行仿真优化分析，提出实际进给压缩比概念，如式ｒ３．３２）所示，式中ＳＨｍＦ为ＨＩＤＥ区域面积，ＳⅣ躬Ｆ为ＨＩＧＦ区域面积，国为与有效压缩比ｌｓ／６），。（ＣｌｏｓｅｄＳｅｔｔｉｎｇ）的破碎产品占总破碎产品的质量百分比作为衡量破碎产品粒度的技术指标。根据传统破碎机设计原理，闭边排料口和平行区长度决定了破碎产品粒度，然而在基于层压破碎原理的现代高能破碎机中，闭边排料口和平行区长度并不能完全决定破碎产品粒度，破碎产品粒度更多地由层压破碎来保证，但闭边排料口依然是影响破碎产品粒度的重要因素之一。ｆ３—２３）上海交通大学博士学位论文：挤压类破碎机工作机理和工作性能优化研究表３．３考虑粒度分布系数的选择函数模型序号…料燃警誉鬻警嚣鬻恭鬻糕。挤压破碎机ｍ为ＡＢＦＧ区域面积，Ｏ／ｂ），。

Ｓ＝Ｓ（ｓ，，包，ｑ） （３－１７）Ｅ＝Ｂ（ｓ，，ｂ。挤压破碎机在岩石力学试验过程中，试验者可以进行试验干预，转换控制方式和初始试验参数等，也可以预先设置试验步骤，由计算机自动完成试验。此外，根据如式（３．２８）所示的破碎函数模型和式（３．１６）所示的挤压类破碎机破碎过程操作模型，可对改进型国产ＰＹＢ９００圆锥破碎机破碎产品粒度进行计算，得到破碎腔各破碎层筛下粒度分布如图３。当闭边排料口尺寸增大时，实际进给压缩比减小，破碎层选择函数和破碎函数值减小，破碎产品粒度恶化，相应标定排料粒度下降。在本文中，采用国产ＲＭＴｌ５０Ｂ岩石力学试验系统对散体物料层压破碎过程进行实验研究，建立各破碎层选择函数模型和破碎函数模型与破碎机工作参数和结构参数之间的关系模型，为对圆锥破碎机破碎产品粒度计算奠定基础。对于国产挤压类破碎机而言，其设计比价保守、效率比较低下、机器笨重、破碎产品质量不高、能耗高，这与国外的产品相比差距比较大。

ｒｍ为ＡＣＦＧ区域面积。当闭边排料口尺寸减小时，破碎腔各破碎层实际进给进给压缩比增大，破碎层选择函数和破碎函数值增大，相应破碎产品粒度得到改善，标定排料粒度提高。考虑到中细碎圆锥破碎机破碎产品中粉末状破碎产品所占整个破碎产品百分含量不会太大，故在改进型国产ＰＹＢ９００圆锥破碎机破碎产品粒度计算分析中不考虑粒度分布系数对选择函数的影响，也即不采用如式（３—２５）所示的考虑粒度分布系数影响的选择函数计算模型，而采用如式（３．２０）所示选择函数模型，可得到破碎腔各破碎层选择函数，如表３－６所示。‰小焉等一５（３－１９，◆ 不考虑粒度分布系数对于不考虑粒度分布系数的选择函数试验，同时考虑进给压缩量的极限情况，其试验数据如表３．２所示表３－２不考虑粒度分布系数的选择函数模型采用二次多项式口¨，对选择函数Ｓ和进给压缩比ｓ／ｂ进行统计回归分析，可得到如式（３．２０）所示挤压破碎机层压破碎过程选择函数模型，如图３—１０所示。挤压破碎机图３—１９标定排料粒度与进动角关系Ｆｉｇ．３—１９ＷｅｉｇｈｔｐｅｒｃｅｎｔａｇｅｕｎｄｅｒｓｉｚｅＣＳＳｆｏｒｄｉｆｆｅｒｅｎｔｅｃｃｅｎｔｒｉｃｉｔｙ（６）排科口摆动行程排料口摆动行程对破碎机工作性能有重要影响。当排料口摆动行程减小时，破碎腔各破碎层实际进给压缩比减小，破碎产品粒度恶化，但同时动锥第三章散体物料层压破碎过程操作模型研究部件悬挂点位置下降，破碎腔各破碎层散体物料自由下落时间缩短，相应自由下落位移减小，破碎层总数增加，散体物料受到更多次数的层压破碎作用，破碎产品粒度改善，其两者的综合效果是破碎产品质量提高，标定排料粒度提高。

因此，在满足破碎机动力学性能的前提下，应该尽量增大破碎机进动角。以国产改进型ＰＹＢ９００圆锥破碎机为算例，改变动锥大小，变化范围为９００－～２２００毫米，排料口摆动行程按相应经验公式取值，破碎产品标定排料粒度与动锥大小关系如图３．１７所示，随着动锥直径的增大，破碎产品标定排料粒度亦增大，呈现单调递增关系，这是由于破碎腔各破碎层实际进给压缩比随着动锥直径的增大而增大的原因。进动角的改变主要影响如式（３－３４）－－－（３—３５）中的实际进给压缩比，从而进一步影响破碎腔各破碎层的选择函数和破碎函数。（２）实验设备为顺利完成散体物料层压破碎实验，需要用到如下几种实验设备：◆Ｒ－盯一１５０Ｂ岩石力学试验系统上海交通大学岩土力学实验室的ＲＭＴ－１５０Ｂ岩石力学试验系统是由中国科学院武汉岩土力学研究所研制的，该系统是专门为各种岩石和混凝土等类的工程材料进行力学性能试验而设计的。挤压破碎机当动锥底角减小时，散体物料在每一破碎层的自由下落时间缩短，因此相应自由下落位移亦减小，破碎腔分层增加，意味着散体物料受到更多次数的层压破碎作用，破碎产品粒度得到改善，标定排料粒度提高。％＝匹魏（虿－Ｊ一）２】ｉ／孑孑＝∑ｐＪ（３—２１）（３—２２）当考虑粒度分布系数进行选择函数试验时，同时考虑进给压缩量的极限情况，其试验数据如表３．３所示，表中选择函数Ｓ为实测选择函数值、Ｓ’为根据不考虑粒度分布系数影响的选择函数值、影响因子丁为选择函数Ｓ与计算选择函数Ｓ’的比值，如式（３—２３）所示。