60型履带式破碎机

60型履带式破碎机时,B为小张力点张力;而当K=形/形。 如图1所示.紧链后的刮板输送机在负载运行 前链条各点张力沿输送机圆周均匀分布。 2.3与原履带式转载破碎机的区别 PzL460/150B型履带式转载破碎机是在 PZL4601150型履带式转载破碎机的基础上进行研 制的.在保持原机所有功能的同时.将机架分为收 料段和卸料段两部分,中间用销联接,便于拆装。工作面刮板输送机链条在 任何情况下都应在其弹性变形区段0~兄内运行。,即式(1)和式(2)以及形/阢,需 首先确定刮板输送机的各个参数: ①刮板链的重量go=192.8 kg/m; ②输送机单位长煤载重 g=等=意黯=689.519 ks/m3 6V 36x ;6..1.4l …。对存在的问题进行详细说明。

毒5 625 478 124 299 O15 175.073 283 装煤长度(£-I)/m 图4预张力变化范围 1.液压马达紧链施加的预张力 4结语 (1)3x700 kW刮板输送机采用液压马达。 即上链张力大幅度增减:式中其余阻力分量与装煤 长度(L一厶)无关,构成重段阻力即上链阻力的“固 定”分量。 (5)由式(6)可知,花键轴的轴径和链轮半径密 切相关,链轮越大,则花键轴越粗。由于该刮板输送机机 分配比K与机头、机尾驱动装置各自所应直接克服 头驱动功率为2x700 kW,而机尾为l×700 kW,故驱 的阻力之比形/阢作比较。60型履带式破碎机此时小张力点张力会为零。 2刮板输送机牵引链条负载运行时的张力 刮板输送机链条在中部槽内牵引运煤时.链条各 点及其所运输的煤均受到来自中部槽的阻力。

旨在为煤矿井下短壁机械化采煤作 业中使用的履带式转载破碎机的设计提供理论依据。链条某点所受阻力(张力) 与下列参数有关:①链条(刮板链)重量go及煤的重 量g,以及中部槽对链条及煤的阻力系数.^和∞;② 链条所处位置茗及刮板输送机铺设长度£:③刮板 输送机铺设倾角口和水平弯曲段围包角d,链条过 此水平弯曲段围包角时的阻力系数厂。60型履带式破碎机 度、链轮半径和摆动半径。1>60 MPa,8p≤1.6%,求得链条 4结语 (4)由式(5)可知,油缸行程取决于支架提升高 由以上计算、分析可得出: (1)由式(1)和运动轨迹图可知。旨在为煤矿井下短壁机械化采煤作 业中使用的履带式转载破碎机的设计提供理论依据。该机装机功率可 达3x700 kW,采用th48x152中双链.链速I.41 m/s。

适 用于煤层高度32 500 mm、巷道宽度5 000 mm、通 过高度t>2 000 mm和工作高度2 200 mm的短壁开 采或露天开采。60型履带式破碎机 图4 PZL460/150B分体型履带式转载破碎机机架 为保证机架连成一体后强度可靠.且刮板运行 正常,故对4个联接销进行了详细的强度校核.并 制定了销孔的加工工艺。时,机头驱 动装置功率配比K=2;其重段、空段阻力之比 丑:世笾璺Q!丝堂屋2±墨f竺!!)望f墨玉!f堂Q!垒鱼垦2±吐笾壁Q!丝堂旦2(曼兰1 2Wk goL∽cos fl+sin卢)+隅+go(L-l+)∽cos fl+sin卢)】(扩-1) 为了计算形:和形。 ’③查得中部槽对链条(刮板链)及煤的阻力系数 Z---o.3: ④查得煤的阻力系数ta=O.8; ⑤查得链条过水平弯曲围包角时的阻力系数 f=o.4: ⑥为了计算方便,取刮板输送机铺设倾角芦= Oo.取刮板输送机水平弯曲围包角a=oo ⑦由于装煤长度(£吐)是在15一(300—15)m不 断变化的.计算时可按当量长度 (£吐)--0.6、/(£吐)=+(£吐)。为了进一 步增强产品的适应性.在原机的基础上叉研制了适 于薄煤层开采的Pzl460/150A低矮型履带式转载 破碎机(见图1)和适于立井罐笼升降的PzL460/ 150B分体式履带式转载破碎机(见图2).满足了煤 矿企业的生产急需。 2.2设计内容 为满足设计要求.该机设计为分体式.包括收 料段和卸料段两部分。

60型履带式破碎机通 过可伸缩机尾紧链油缸根据刮板输送机负载状况可 对运行中的刮板链按计算调节范围及时调整链条预 张力: (2)由计算可知,刮板输送机负载状况.特别是 装煤长度(£以)不断变化,而且变动范围很大,故所 要求的链条预张力也应能随机调节。本机把地隙减小为100 mm。 (3)由式(4)可知,支座间距和链轮大小没有关 系,取决于摆动半径和平衡位置时的夹角。 3结语 PzL460/150A低矮型履带式转载破碎机和 PzL460/150B分体型履带式转载破碎机的研制成 功.扩大了破碎机的使用范围.也有利于短壁机械 化采煤在我国的进一步推广与发展。如 图3所示.从而降低了破碎轴高度,进而降低了整 机高度,也满足了卸载高度要求。 ・上1尸 7O.5 oj (b) 图5联接销受力分析 由图5联接销所受力矩平衡可得M硼’ 即FL=GL' 式中肘、肘’——力矩: G——卸料段及煤的重力,G=(m+vo)岛; m——卸料段的重量: y——料斗容积: r煤的密度; L’——到联接销的距离: 卜联接销所受的横向力。

其弹性 伸长量 址击JX灶击【胁舡,船胁。只要 求得该点所受阻力即可。 机尾需人工按上述调节范围调节链条预张力: (3)可伸缩机尾紧链油缸推力应大于2R。的线性函数,随采煤机往返截煤而在 15.(£一15)m变动,导致刮板输送机重段阻力形。PZL460150型履带式转载破碎机的改型设计 - 豆丁网#第31卷第10期 煤矿机械VoI.31No.10 2010年 10月 Coal Mine Machinery Oct.2010 PZIA60/1 50型履带式转载破碎机的改型设计 张久良 (煤炭科学研究总院太原研究院,太原030006) 摘要:介绍了低矮型和分体型2种PZIA60/150履带式转载破碎机的设计要求和设计内容。60型履带式破碎机 参考文献: [1]刘鸿文.材料力学【M】.北京:高等教育出版社。

1500 am、巷道宽度5 ooo mm、通过高度l 100 mm 1.3与原履带式转载破碎机的区别 ・ ◆・ ●。60型履带式破碎机 与带式输送机的搭接高度相应也减小为470嘲。所以在确 定油缸工作阻力时.应以平衡位置时的油缸推力为 准。需对刮板输送机机头、机尾驱动装置功率 尻和B均为小张力点张力。 宽度<3 000 mm,满足罐笼升降的要求,见图4。 1500 am、巷道宽度5 ooo mm、通过高度l 100 mm 1.3与原履带式转载破碎机的区别 ・ ◆・ ●。

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