破碎机PD75106

从表１可以看出，实测振动频率与模态分析计算结果接近，前６阶固有频率的理论计算值与试验分析结果的偏差都小于５％；第１阶固有频率的计算值与试验值相差仅为 ０．３９％，第 ６阶固有频率的计算值与试验值相差仅为０．０５％。平掰机构综合动力平衡新方法［Ｊ］．机械 设计，１９９７，（３）：４－８。 图７是破碎机整机的有限元模黧；图８是整机 振动集中质量模裂示意图，它是一个集中质量弹性 子结构。 偏心轴组的前６阶固有振型如图６Ａ—Ｆ所示。破碎机PD75106 图ｌＯ腔型枕絮的霹格捌分匿 Ｆｉｇ １０ Ｍｅｓｓ ｄｒａｗｉｎｇ ｏｆ ｔｈｅ ｂａｓｅ 不同机架模型下有限元分析云图见图１ｌ、１２， 不麓机架模型下酶应力毖较觅表４。偏心轴组低阶固有频率的模态分析计算结果和 试验分析结果基本相符，所以，动力学模型基本上能 够反映偏心轴组实际的动态性能。

以整机绕地基垂直面作上下摆动为主上机架及动、可调颚体的摆动振动幅度，下机架中部的振幅小。ＰＡ１００１２０机架的有限元网格划分见图１０。 圈以整机绕地基在水平厨上上机架及飞轮的撰动振动幅度 ９Ｂ箨蘩器蟹羹襁篷转隽主 大，下极檠左下郝妁缀暖，ｌ、。破碎机PD75106在偏心轴组的动力学模型中，将其分成７个轴段，每一个轴段又分成质量元件和梁段元件。 Ｃ４（ｘ）＝２ｃｒ－－ｙｌ＝２＇ｒ－ｘ２＞１ ０式中Ｋ为常数，取Ｋ＝０．１，为杆２的质量， Ｋｎｖ２－ｍａ≥０表示平衡重，ｍｄ的上限为量觇，ｙ－限制在 ０—２叮ｒ。动态设计技术路线动力学分析有限元分析图１ 动态设计技术路线图Ｆｉｇ１ Ｔｅｃｈｎｉｃｆｌｏｗｓｈｅｅｔｏｆｔｈｅｄｙｎａｍｉｃｄｅｓｉｇｎ・ ・ ２００７年第５期 ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・（ａ）质量元件数学模型的创建偏心轴组质量元件的动力学模型如图３所示。

豳２偏心轴组韵动力学模型 Ｆｉｇ ２Ｄｙｎａｍｉｃ ｍｏｄｅｌ ｏｆ ｔｈｅ ｅｃｃｅｎｔｒｉｃ ａｘｉｓ 教甍蜀期国蝴—甜一１６ 孬砉麓孬：饶楚簿（１彗毒２＿），女，茳嚣鬻墨天，饔究爨，博±垒零磐，≤基寰辩蓑太学、孛星矿建大学蒹职教授。同时，从偏心轴组的 兹６阶躁有频率来看，它们都远离破碎机的工住频 率。 翔以上的理论配重在物理样机上进行验涯，理 论研究和试验结果吻合，表明摆动力动力平衡 法的各项平衡效果十分明照，对摆动力动力平 衡方法进行的优化设计，编制缒配重优化计算专用 程序适用于颚式破碎机能心四杆机构动力平衡的研 究和飞轮配重的设计。 本公司还供应上述产品的同类产品：高铬合金锤破配件,锤式破碎机配件,锤式破碎机配件。１．２ 新型外动颚破碎机模态分析和振动试验模态分析技术是国际学术交流中为活跃的学科之一，是一门兼有振动理论、测试技术及识别技术在内的跨学科的新技术。破碎机PD75106（ｃ）支撑元件数学模型的创建等效位移刚度为 ｋ，等效位移阻尼系数 ｃ和角阻尼系数ｃ均不考虑，其值取 ０，从而，ｉω－α＝０，ｉωｃα＝０。

整机的前４阶固有振型如鼹９Ａ—Ｄ 所示。３ 理论研究的成果首台外动颚破碎机 ＰＡ７５１０６于 １９９５年 ５月 １１日在金川龙首矿试验成功，今已有 １２年了，前些年产品研制基于物理样机，ＰＡ７５１０６、ＰＤ４０７５等型号都经过几轮物理样机的研制和在现场试验中反复修改才逐渐成熟。平衡前后摆动力的值衡量的平衡效果：ｍａｘ（Ｆ）－ｍａｘ（Ｆ）ｍａｘ（Ｆ摆动力分力平衡前后曲线和摆动力平衡前后曲线分别见图１３和图１４。２．３ 摆动力平衡结果分析平衡效果：反映机构惯性作用的动力特性指标。 ２机构动力平衡研究［７－ｓ］ 破碎机运转过程中，除受到外力作用外，还受到 其各部件质量和转动惯量在运动状态下随机构运转 而周期性变化产生的惯性作用。破碎机PD75106 温熙森，陈循，唐丙阳．机械系统动态分析理论与应用 ［Ｍ］．长沙：国防科技大学出版社。

破碎机耐磨配件- 高铬制砂机配件pd破碎机耐磨配件pd#破碎机耐磨配件第三代制砂机配件-第三代制砂机配件 I /I ０３７１ I /I －８５６０２ I /I １８６ I /I I /I 手机： I /I 传真：０３７１ I /I －８５６０２ I /I １８６ I /I I /I I /I 网址：www.hnyhtg.c I /I o I /I m I /I I /I I /I 邮箱：[email protected] I /I o I /I m在市场上很多客户都在为配件不耐用而感到头疼 I /I 我们这里教你们怎么样延长配件使用寿命。6、配套功率小、能耗低、维修简便、易损件少。 采用摆动力动力平衡法在ＰＤ２５１２０、 ＰＡｌ００１２０机上对偏心四杆机构进行了动力平衡问 题的研究。整机振动模型共有个５２９３９单元，９５６３５个１．２．２．２ 整机的固有频率和固有振型根据整机的结构特点，对它的振动分析中采用了修正自由界面模态综合法，从而简化计算。破碎机PD75106磊 墨嚣）…“ ”７ 摆动力波动幅度在平衡后与平衡前的比值为 ８．７５％：这一指标体现的平衡效果也同样十分明显。降低应力过剩区域的强度，应力分布均匀、安全 系数增加、质量降低，效果显著。

平衡的对象有振动力、振动力矩、输入扭矩和运动副反力等反映机构惯性作用的动力特性指标。禚安庆铜矿的物理样 机上进行了振凌试验。 ｒａｉｔｏＺｙｔ 弋ｉ埘ｃ疆 ｋｊｙｊ ｉｔｏｃｆｆｊ 图５支撑元件模型 Ｆｉｇ ５Ｓｕｐｐｏｒｔ ｅｌｅｍｅｎｔ ｍｏｄｅｌ １．２．１．２偏心轴组的固有频率和固有振型 完成了偏心轴组数学模型盼创建之后，可以求 辫其特征值闻题，破碎机的工作特点决定它在工作 过程中可能产生比较严重的冲击载荷和振动，但由 于对破碎机工作要求的不是其精确度，对能０ 轴组的振动研究，是求解其低阶匿有频率和主振型。偏心轴组低阶固有频率的模态分析计算结果和试验分析结果基本相符，所以，动力学模型基本上能够反映偏心轴组实际的动态性能。 ＰＡｌ００１２０机架的有限元网格划分见图１０。破碎机PD75106 表２ 整机的前４阶固有频率及偏差 Ｔａｂ ２Ｆｏｒｍｅｒ ｆｏｕｒｔｈ ｎａｔｕｒｅ ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ ａｎｄ ｄｉｆｆｅｒｅｎｃｅ ｏｆ ｔｈｅ ｍａｃｈｉｎｅ 攒森分折法频鬻 １３。

破碎机PD75106另外，要注意在使用中应针对不同的影响因素，采用不同的减磨措施，延长配件的使用寿命。表１是用传递矩阵法求解的偏心轴组前 ６阶固有频率（Ｈｚ）、用振动试验法求得的前 ６阶固有频率（Ｈｚ）以及它们之间的偏差。２９ ３９．６５ ３９．８１ 振动试验频率３１．０１ ３Ｌ９８ ３６．３８ ３７．８４ ３８．３３ ３９．７９ 相对偏蒺，％０．３９ １．８５ ４．４９ １．１８ ３．３３ ０．０５ 从表ｌ可以看出，实测振动频率与模态分析计 算结果接近，前６阶固有频率的理论计算值鸟试验 分析结果的偏差都小于５％；第１阶固有频率的计算 值与试验僮攘差仅先０．３９％，第６阶固有频率的计 算德与试验值相差仅为Ｏ．０５％。近两年来在理论研究中，开发了一批专用设计软件，在理论研究的指导下开发的大型、大破碎比、宽系列的十多种新型号产品：ＰＤ９０１２０、ＰＡ１００１２０、ＰＤ１５１２０、ＰＤ２５１２０、ＰＤ３５１６０、ＰＤ４０１２０、ＰＤ５０１００、ＰＤ６０１３５、ＰＤ７５１５０、ＰＤ８２１４０等基本一次研制成功，并用于生产。不同机架模型下有限元分析云图见图 １１、１２，不同机架模型下的应力比较见表４。 平衡前后摆动力的值衡量的平衡效果： （６） 摆动力分力平衡前后曲线和摆动力平衡前后曲 线分别见图１３和图１４。