圆锥破碎机简图

圆锥破碎机|郑州开元机械设备有限专家咨询电话 #当前位置: > 产品展示 圆锥破碎机 圆锥破碎机因其运行平稳、工作可靠、处理量大、产品粒度均匀而广泛地用于冶金、化工、建材、电力、交通等工业部门，作为各种中、硬矿石和岩石的中、细碎设备。此种铸件质量要求高，重要位置要超声波探伤，而且尺寸公差范围小，以前从来没有生产过类似的铸件，不能借用过去的工艺思路，只能另辟蹊径。圆锥破碎机简图偏心距的大小，从球面o 点(固定点)到各不同水平面都不同，一般所谓偏心距系指排矿口平面内的动锥轴线的摆动距离，动锥转一周，整个摆动距离为2e。 本 科 毕 业 设 计 第 5 页 共 9 页 由于平行区越长，磨损越不均匀，使产品粒度更加不均匀。 啮角过大，矿石将在破碎腔内打滑，降低生产能力，增加衬板磨损和电能的消耗；啮角太小，则破碎腔过长，增加破碎机的高度。 取α 0 值，画c1d1 线与a1线的夹角等于α 0 角。

排矿口宽度 b，用动锥靠近定锥时，两锥体下端的距离表示。圆锥破碎机简图弹簧式、液压式圆锥式破碎机密封结构见图1 、图2 。 图 2-2 基本腔型 本 科 毕 业 设 计 第 8 页 共 9 页 3 圆锥破碎机主要件分析设计 3.1 破碎力计算 破碎力是破碎机零部件的强度计算基础。 在本次设计中，所设计的是弹簧式圆锥破碎机，可按弹簧压力计算出破碎力。 选取进动角r0 值，r0=2°28′，再按公式e=0.5Dtanr0tanα 求得偏心距e 值，使O1O2=e，过 O2 点作一直线 OO2 并与 OO1 交于 O 点，令 OO1 线与 OO2 线的夹角等于 r0 值。周边的凸起与主体的相交处放暗冒口（２＃冒口），齿轮腔与主体相交处增加补贴法兰，再在法兰上放置一个相对较大的冒口（３＃冒口），如图２所示。

把数据代入式（2-9）中得Q=73.32t/h 因为本次设计中所要求的生产率是 50t/h，实际生产率大于设计所要求的生产率，所以本次设计复合设计要求。啮角可按下式计算： a0=a1－（a±r0） （2-1） 本 科 毕 业 设 计 第 4 页 共 9 页 图2-1 圆锥破碎机啮角 式中 r动锥线与定锥线之间的夹角，称为偏心度，也叫动进角； a底锥角，“+”号用于计算开口边啮角，“－”号用于计算闭口边啮角。换言之是要求系统运动部位有正常工作的润滑油膜，隔离机件间直接的金属摩擦接触，同时还需要有足够量的润滑油液将机件问摩擦产生的热量带走，使机件的工作温度正常，不使机件发热而引起烧蚀运动部件。 求生产率的理论计算式，是根据动锥摆动一次，从破碎腔排出的物料的体积求得： V=libiDcπ （2-7） 式中 li动锥摆动一次物料的位移，m； bi动锥开始压缩物料或停止排料时，料层的厚度，即两锥面的距离， 本 科 毕 业 设 计 第 6 页 共 9 页 Dc料层平均值，m。 (2)破碎过程产生的大量粉尘易从密封处进入润滑油液中，使润滑油变黏、 变稠、变质。圆锥破碎机简图动锥摆动行程 S≈π L2r0/180° （2-2） 由已知条件得 S≈π L2r0/180°=39mm 偏心距 e=0.5Dtanr0tana （2-3） 其中 D=900mm 所以得 e=0.5Dtanr0tana=12mm 2.5 破碎腔平行区 破碎腔的平行区也称为平行带。

因此，若求得实际生产率，必须对式（2-8）加以修正，如： Q=188μ nDcrKQKib tanα （2-9） 式中 KQ------ 物料硬度系数，对中硬物料 KQ=1 ，对坚硬物料 KQ=0.75，对软物料KQ=1； Ki ------给料粒度系数，见表2-1. 表2-1 粒度系数 K筛分 给料公称粒粒度系数 筛分 给料公称粒粒度系数 预先筛分 0.8B 1.0 预先筛分 0.45B 1.1 0.6B 1.05 0.55B 1.2 0.3B 1.1 0.45B 1.3 0.80B 1.0 0.35B 1.4 在本次设计中取 Ki=1.0，又因为本次设计中所要求破碎的材料为脆性材料，所以KQ=1。正常破碎时，弹簧的预紧力应能阻止支撑环向上跳起，此时所产生的破碎力是正常破碎力F。 本 科 毕 业 设 计 第 7 页 共 9 页 2.8 圆锥破碎机腔型设计 当设计破碎腔时，破碎机进料口尺寸 B 或粒度 Dmax、排料口尺寸 b 或排料口粒度dmax、破碎机生产能力、破碎机规格尺寸D 以及破碎物料性质等为已知。动锥和定锥的质心静止时重合，把动坐标系的原点(基点)选在质心，两刚体的自由运动分解为随质心的平动和绕质心的转动，每个刚体有6自由度：质心的坐标x，y，z和绕质心转动的三个欧拉角Ψ，θ，φ。圆锥破碎机简图那么机件之间产生的挤压力和挤压矿石所受的反作用力，由主轴反馈到机体上后平衡，而完全的作用力和反作用力的相互作用，得到破碎的功能，满足生产的需要。 （１）模型结构的设计 铸件结构复杂，以往类似铸件采用多个砂芯组成型腔，但这也往往引起铸件的累计尺寸偏差较大，为了减小铸件的尺寸偏差，必须减少型芯。

根据公式n=1000/π （2-6） 式中 n破碎机摆动次数，r/min； D动锥底部直径，m； 所以有 n=1000/π=333 r/min。通常啮角为21°≤a0≤23°，a0max=26°。圆锥破碎机简图橡胶密封在使用中受到油质、温度、时间因素的影响，加之制造密封圈的材料的选择不当或者材料(质量)元素的不纯，容易出现老化现象，使密封圈本体失去弹性、密封状态发生改变，此时泄漏发生。下机架采用了一个基准型芯，合箱时，先下这个基准芯（在下面），然后由它定位下其它型芯，从实际应用结果看，效果良好，大大减小了尺寸误差。 图 3-1 破碎力计算图 取定锥为分离体，对A 点取力矩，则： MA=GR+npR－FLp—fFLF=0 故求得正常破碎力为： F=（G+np）R/Lp+fLF （3-1） Fman=（3/4h0RKn+npRGR）/Lp+LRf 式中 LpF 力对A 点的力臂； LF摩擦力fF 对A 点的力臂； Np------弹簧的预紧力，其数值见表； G定锥自重； Rnp 对A 点的力臂； 本 科 毕 业 设 计 第 9 页 共 9 页 F摩擦系数，f=0.25~0.35； h附加力矩。当破碎腔进入非破碎物时，破碎力急剧增加，弹簧的预紧力不能阻止支撑环向上跳起，是支撑环绕机架上A 点（如图3-1）向上反转一个角度，增大排料口，使弹簧产生附加压缩，此时所产生的破碎力为破碎力Fmax。

圆锥破碎机简图分矿盘的高度，从他的顶面到动锥球面的距离，一般为mm.所以拟采用600mm。 (4)由于泄漏而造成周围的环境变差。 所以，将上述已知量代入式（3-1）得： F=789KN Fmax=950KN 如有需要，请加QQ： 联系索要完整论文及相关图纸资料。润滑有2个关键问题，其一要保持润滑油足够的流量和压力；其二要保证润滑油在回路中不被极陕速地消耗掉。 ４．结语 （１） 采用保温暗冒口，可以缩小冒口尺寸，方便造型和减少后续清理；减少浇注钢水量，提高工艺出品率，降低原材料和能源消耗。但无论哪一种圆锥式破碎机，运动部件的润滑密封都是机械设计思考的主要问题。

电机轴旋转，通过挠性联轴器带动主轴运动，主轴上装有偏心块2，主轴运动带动偏心块2旋转，偏心块2旋转产生激振力，带动动锥5运动，通过弹性元件2和物料传递把运动传递给定锥4，定锥4和动锥5两个刚体均做空间自由运动。尤其是周边的四个凸起与主体相接处和前部的齿轮腔上面的凸出部位与主体相接处，这几个地方空间狭小，如果放置普通暗冒口，冒口会很大，后序清理难度大，同时这几个地方也是铸件质量要求高的地方，要求超声波探伤，如果不放冒口，铸件的质量难于保证。啥尔滨，１５００４０ —７８— ２００７年第寸，＼届ｒ亏她三省四布镐（童零食鳖吉林省鹅（董侈金年金论主靠是由于空间狭小．放置起来比较困难．造型也不方便，而且后续清理也很困难，于是我们使用了成型保温冒７１，保温冒口可以提高有效模数１．５—１．７倍，造型时放置也容易很多，直接埋入砂型中，而且冒口尺寸也大大减小，节约了金属，提高了工艺出品率。圆锥破碎机简图根据下机架的结构特点，拟采用如图ｌ所示的铸件浇注位置，在法兰上布置一圈冒口，中间部分放置一个暗冒口（１＃冒口）并加补贴。齿轮腔上面的凸出部分与主体的相交处是一个大的热节，需要放冒口，但是如果此处放一个冒口，容易和法兰上的冒口互相影响，同时还要一些冒口补贴，考虑到这些，决定加大上方法兰对应的冒口，同时在冒１３与凸起之间增加冒口补贴，这样同样能起到补缩的效果，造型也方便了很多。对于不同硬度的矿石，其排矿的过大的颗粒系数 k=dmax/b(dmax 是产品的颗粒）不同。