煤砂

单独气冲：气冲强度$+45 6・ &，冲洗时间!&23，气冲强度!0* 045 6・ &，冲洗时间/&23；单独水冲：水冲强度 $%45 6・ &，冲洗时间 ,%6，水洗强度,* 0!45 6・ &，冲洗时间 $* ,&23。煤砂/* / 水反洗强度及操作程序的控制采用高速气反洗后，滤料层内及配水区中均含有大量空气，根据试验结果，配水区空气垫层的消失要在0 1 ,&23 才能完成，而滤料层中的空气则以小气泡形式凝结在滤料层中，在水反洗操作不当时，很易造成大量无烟煤被气泡挟带而流失，针对这种情况作如下两组试验。$ 许保玖，安鼎年著《给水处理理论与设计》，中国建筑工业出版社! 严煦世，范瑾初主编《给水工程》第三版，中国建筑工业出版社/ 张俊贞等，“滤池气水反冲洗的数学模型”，《中国给水排水》，;。采用冲洗强度为$%45 6・ &时，反洗废水排出时间为$%%6。! 试验条件与方法试验时水温为! \" */2，待滤水浊度为! \" .345，平均’%& *345，67 值平均为8& 8%，过滤过程保持滤速不变，用/ 个指标作为过滤试验结束指标。新型煤—砂双层均匀滤料滤池过滤技术的研究--《中国给水排水》1995年06期#薛罡,邹联沛,刘建勇,李海军;[J];东华大学学报(自然科学版);2002年06期。

此法耗水耗能均较大，但其水流所造成的剪切、碰撞及磨擦揉搓作用较弱，它不能完全消除滤料上的泥球及结块现象，同时高速反冲洗还可能产生砾石承托层移动，导致漏砂等事故，气———水反冲洗由于在保持滤层不膨胀状态下高速气流的介入，造成滤料相互间碰撞磨擦作用和水流剪切作用的加强，因而可以破坏滤料中泥球结构，使泥球无法形成，达到优良的反冲洗效果。反冲洗废水排除时间的计算：采用冲洗强度为,* 0!45 6・ &时，水流上升速度为,* 0! 9 $%&5 6。两组试验对照观察看到：采用（$）方式时由于起始强度较小，滤料层只有微小膨胀，滤料层中聚集的气泡不能很好排除，当强度增$,45 &・ 6 时，由于此时滤料层膨胀度增加，无烟煤膨胀度为0% 1 ,%7，石英砂为$/ 1 $,7。以气反洗后水面到排水槽高度$& 进行计算：采用冲洗强度为 ,* 0!45 6・ &时，反洗废水的排出时间为$-,6。煤砂反冲洗供气装置采用长沙鼓风机厂生产的罗茨鼓风机，反冲洗水由水厂清水池提供，气冲强度由+,( - ’. 型玻璃转子流量计控制，量程为%& ! \" !$1。本文针对某水厂的砂煤双层滤料滤池进行了模型试验，确定了指导生产滤池运行的气水反冲洗运行参数及操作程序。

防止煤砂双层滤料滤池跑煤的反冲洗方式 - 豆丁网#（同济大学环境与科学工程学院，上海 !\"\"\"#!）摘要 本文根据对无烟煤、石英砂双层滤料气———水反冲洗的试验研究结果，提出了有效防止双层滤料跑料的气水反冲洗参数和操作程序。程序’：反冲洗强度由零到设定值，阀门的开启在’%: 内完成。因此，整个气水反洗试验的原则是增大和延长气反洗的强度和时间，使杂质的剥落在气反洗中完成，在水反洗中输送出去。/& ’ 气反洗强度的控制及运行操作程序为了确定气反洗强度及反洗操作程序，在滤柱内进行了两个试验：（’）单独气反洗对滤层的影响单独气反洗时，滤层并不膨胀，滤料间磨擦力随气冲强度的增大，滤料内由于气流的高速穿行小气泡几乎没有合成大气泡的可能，表层无烟煤被冲入水层中的气泡所挟带及受到气流的扰动，翻滚强烈，约有’% \" ’.9$ 的无烟煤在气水混合物中强烈掺混。因此，原来聚集在煤砂层中的气泡很容易上升并相互聚集成大气泡排出，由于此时冲洗废水已开始从排水槽排出，上升的大气泡挟带大量无烟煤流失。煤砂试验结果证明当取消这一强度的反洗后，滤料层混杂较大，混杂厚度约为$% 1 $/8&。

（$）对双层滤料滤池采用如下冲洗参数及操作程序，可达到冲洗效果。’& 过滤时间超过/%1；*& 水头损失超过’& #$；/& 滤后水浊度超过*& .345；这/ 个指标任一个达到即认为过滤结束，立即进行反冲洗。煤砂厂家企业大全_煤砂企业黄页集合_煤砂生产商_第1页_世界工厂网#煤砂厂家名录大全,为您提供全面煤砂厂家批发信息,的煤砂厂家尽在世界工厂网-全球企业库。水冲强度$,45 6・ &，冲洗时间,&23，水洗强度,* 0!45 6・ &洗时间 !&23。煤砂表! 含泥量测试\" 柱 # 柱组号 每$%%&’ 气反洗废水中含泥量（&(）$ $))* +, !$-* $.! -!* .% $%,* .$/ $0%* , $-!* )/0 $/)* ! $0$* !, -0* !. $%!* ..从表! 可以看到 \" 柱尽管比 # 柱气反洗后含泥量低，但由于\" 柱预留水位是# 柱的$* , 倍，因此在其它条件相同的情况下，\" 柱水层中的含泥量较# 柱为高，这在水反洗时更有利于杂质的输出。@ 柱滤料结构为无烟煤，有效粒径?= \" L ?=C22，厚\"= G2；细石英砂有效粒径 \"= E L \"= G22，厚\"=E2；粗石英砂有效粒径 != \" L != C22，厚\"= !2；砾防止煤砂双层滤料滤池跑煤的反冲洗方式石承托层粒径! \" #$$，厚%& ’$。

煤砂阀开启设定值时间 0%6，总冲洗时间$%&23。( 柱滤料结构与)柱不同处是粗石英砂有效粒径 *& % \" *& !$$，厚 %&!$，其余均与) 柱相同。由于试验目的是减少反冲洗中滤料的流失，减少反冲洗用水量，及因水反洗强度随水温的变化而作的繁杂调节。（$）先用较小反洗强度 ,45 &・ 6 松动滤料层历时!* ,&23，再用 $,45 &・ 6 反冲洗 ,&23，用 ,45・ 6 强度反洗使滤料层获得混杂适度及较好的分层，历时!&23，总冲洗时间$%&23。图* 气水混合分配室伴随着气冲强度的增加，配水区中空气垫层高度也增加，直通过滤头条缝进入滤层的气量与经过流量计进入配水区的反冲洗气量相等时，空气垫层厚度才不再变化，从表 ’ 可以看到在气洗强度由’*+0 :・ $变成*!+0 :・ $时强度增加一倍，在滤层轻微蠕动而不膨胀的情况下，气流运行速度增加一倍，从而气—固两相间摩擦力也相应增大，擦洗效果提高。? 试验装置本模型滤柱采用透明有机玻璃制作，工艺结构上基本做到与生产滤池相似。

煤砂（!）当进水浊度较高时，滤层截污量较高，由于气反冲后在静止的过程中在煤层表面污物会形成一层覆盖层，从而导致气冲后配水区空气垫层长时间才能消失，这层覆盖层的厚度与预留水位的高度有关，此现象对反冲洗操作的影响程度待进一步研究。\" 气—水反冲洗运行参数及操作程序的确定气—水反冲洗运行参数，有气反洗强度、水反洗强度、气冲时间、气冲后煤粒静沉时间、配水区空气垫层消失时间、水反洗时间、水冲过程中滤层中气泡消失时间。在实际工程当中，由于设计施工及运行管理等原因，气水反冲洗往往存在着运行参数、操作程序不合理、水反冲洗时滤料流失严重等问题。先采用 $%45 6・ &冲洗强度反洗 ,%6，再用 ,*0!45 6・ &冲洗强度反洗$* ,&23，既可缩短冲洗时间，又可使滤料层中聚集气泡在反洗废水排水槽前消失在柱内，从而避免了反洗时滤料的流失。程序*：反冲洗强度由零到设定值，阀门的开启在!% \" .%: 内完成，并保持 ’#+0 $・ : 强度 *$? & *% @A& ! *%%’废水含泥量，测试结果见表!。（*）相同反洗强度不同操作程序对滤层的影响试验在固定气反洗强度的情况下，对不同的操作程序进行试验观察。

两套滤柱内径均为!G\"22，高C= D2，内装 IJ 型长柄滤头 A 只，相当于CG= FD 只H 2，开孔率为\"= GAK，为记录方便设为 @、B 两柱。解决好这些问题，对双层滤料气水反冲洗技术的应用和推广有重大意义。采用冲洗强度为$%45 6・ &时，水流上升速度为$% 9 $%&5 6。煤砂表# 不同气洗强度对滤层影响气冲洗强度（+0 $・ :） ’* ’; *% *!配水区压缩空气高度’’& / ’*& # ’!& ’ ’.& ;滤层运动情况 静止不动 静止不动 轻微蠕动 轻微蠕动滤层煤砂混杂情况（9$） ’% \" ’* ’’ \" ’* ’/ \" ’. ’/ \" ’.气量的分配由滤柱底部长柄滤头的配水区来完成，见下图*。采用（!）方式时，起始强度较大，可以使滤料层先进行有效松动，在反洗废水未到达排水槽的有限时间和空间内，做到滤层内气泡的有效释放，此后降低强度是为了延长废水在滤柱内的停留时间，使气泡挟带的滤料颗粒在滤柱内沉降，此后再增加冲洗强度的目的，一方面是完成输泥排放和剥落任务，另一方面是促使滤料层中砂煤的分层，!&23 采用 ,45 &是保证分层后的滤料层能获得一个适度的, 1 )8& 的混杂。其结果对) 柱中砾石层造成走动，产生漏砂现象，静止的滤料层在受到突然的气流冲击时，在煤砂交界处很容易造成混杂，混杂长度见表’。