磨煤机进口一次风量

原安装的运行监视测点, 温度探头在差压探头后 115 m 处, 由于冷、热风混合距离较短, 温度不可能达到平衡, 从而导致测量温度值与差压探头处的温度存在一定的偏差, 给质量流量修正带来一定的偏差。通过文丘里测量装置测得的流量是对应温度下的体积流量, 必须经温度修正后方可得到相应的质量流量。原计划在45～65 th 风量之间分5 档进行标定, 但由于CRT 风量指示波动较大, 无法稳定调节, 故仅在 35～ 55 th 之间分 3图1 磨煤机风量标定测点布置图档进行标定。基于CFD数值计算的中速磨煤机进口风量测点选择--《电力建设》2011年01期#赵德玉;;[A];高效 清洁 安全 电力发展与和谐社会建设——吉林省电机工程学会2008年学术年会论文集[C];2008年。磨煤机进口一次风量为此, 我院对磨煤机入口一次风量进行冷、热态标定试验, 以确定风量偏差大小和原因, 并寻找合理的测量手段。冷态风量标定采用模拟热态运行工况进行,即保持一次风压不变, 通过调节风门挡板改变磨煤机入口风量, 并在不同的风量下进行标定。

磨煤机进口一次风量磨煤机一次风量测量装置改造及应用-《浙江电力》2010年10期-中国知网#地址：北京清华大学 84-48信箱 知识公司 京ICP证040431号 互联网出版许可证 新出网证（京）字008号。1 试验测点与测量方法试验参照《磨煤机性能试验规程》(DL 467292) 中的有关规定, 在磨煤机进、出口分别进行测定, 并以进口风量作为标定依据, 出口作测量误差校核。将计算流量与实际运行中测定流量进行了比较,发现一次风管在＂八＂字形调风挡板开度较小时会产生扁平射流随机附壁现象,这使下游流场具有不确定性且分层严重,随意布置的风量测点无法合理反映实际流量,建议基于CFD数值计算结果来合理选择风量测点位置的方法。2 试验情况试验分两部分进行, 5 台磨煤机依次进行标定。中速磨煤机入口一次风量测量误差的处理-中速磨煤机 测量误差 锅炉 入口风量 节流流计 风量测量#文章摘要: 通过分析中速磨煤机入口一次风量测量误差原则，采用分风道测量来改善通过风道型文丘里管内仙质流态和调整温度测点位置的方法，达到了消除测量偏差的目的。(3) 若条件许可, 可在测速元件前方加装均流板, 以减少直管段过短造成的偏差。

在运行调整过程中, 热风门用来调节磨煤机出口温度, 冷风门用来调节磨煤机一次风量。磨煤机进口一次风量根据风道尺寸及运行精度要求, 网格数可取16～24 点。(收稿日期 )华东电力 1999 年第4 期。磨煤机一次风量是由给煤机给煤量来决定的, 在冷、热风道上均装有风门调节挡板, 且冷、热风在混合时呈直角混合。试验前曾对差压变送器做过校验, 排除了二次仪表偏差的可能性。引出管经连通管连接后再接入差压变压器。

在相同的风量下, 截面上各点的气流大小、方向均会发生变动, 从而导致测量点风量偏差呈非线性变化。3 风量偏差原因分析从测量结果看, CRT 显示的磨煤机一次风量与实测风量存在较大偏差, 且在不同的风量水平,偏差量呈非线性变化。测量磨煤机入口一次风量的文丘里测速装置安装在磨煤机入口一次风道进口。许多电厂发现磨煤机入口一次风量实测值与CRT指示值有较大偏差, 给锅炉燃烧的经济性和设备安全造成不良影响。磨煤机进口一次风量4 改进方法在不改变现有风道结构的前提下, 建议采用以下方法进行改进:( 1) 采用网格法多点布置测速元件, 如阿牛巴均速管。对于同一台磨煤机来说, 在不同的风量下, 其偏差系数也不相同, 且呈非线性变化。

磨煤机进口一次风量在冷态试验时, 磨煤机冷风隔绝门关闭, 仅用热风门调节风量。在不同的运行工况下, 冷、热风门具有不同的组合, 这会造成一次风道内气流分布不稳定。另外, 温度的升高可提高气流内分子的热运动能力, 加快相互扩散速度, 使不同气流在较短的时间内可以充分混合, 趋向均一。二次仪表采用美森公司提供的配套智能化差压变送器。(2) 风道内气流分布不稳定。测量在稳、动态两种状态下进行, 测量结果见表1 和图2。

磨煤机进口一次风量这是热态偏差普遍小于冷态偏差的主要原因。其风道测点位置距离冷、热风混合处仅115 个当量直径, 远小于测试要求的5 倍当量直径, 而且冷、热风的流速、温度又偏差很大, 造成测量截面处气流分布不均, 文丘里测量装置所在的风道位置不能代表整个截面的气流分布情况。现结合外高桥电厂300MW 机组的试验情况进行分析探讨。进口风道测点按等截面法分4×4 共16 点。热态试验在机组正常运行工况下进行, 磨煤机出力控制在28 th 左右, CRT 风量指示在45～55 th 之间。标定结果表明, 在热态运行条件下, 磨煤机CRT 指示风量均偏小,在测量范围内, 相对偏差为40%, 小相对偏差为22%, 与冷态偏差相比, 有不同程度的减小。

标定结果表明, CRT 风量普遍偏小, 但各台磨煤机偏差程度不同, 小偏差为25%, 偏差达54%;对于同一台磨煤机来说, 在不同的挡板开度, 不同1999 年第4 期 华东电力的风量下, 其偏差系数也不同, 且呈非线性变化。热态风量标定在磨煤机常规运行方式下进行, 因受运行条件限制, 未能进行多点线性标定,仅选取了两个工况点进行比较。磨煤机进口一次风量产生风量偏差的主要原因是测点选择缺乏代表性, 表现在以下方面:(1) 风道直管段太短。冷、热态试验均在磨煤机进、出口同时进行测定, 但考虑到出口离文丘里位置较远, 且掺入了密封风量和煤粉干燥后蒸发出的水蒸汽, 测量误差较大, 因此出口测量数据仅作可靠性检验, 标定数据以入口测量数据为准。表1 A IRM ONITOR 测量结果参 数 1 2 3 4 5实测风量t・ h61188 66149 69140 72186 75179文丘里测量值t・ h3215 55 4418 54 6419A IR MON ITOR 测量值t・ h60 64143 67136 70164 73176文丘里与实测风量偏- 4714 - 1712 - 3514 - 2519 - 1414A IR MON ITOR 与实测风量偏差%- 3104 - 3110 - 2194 - 3104 - 2168图2 风量动态跟踪曲线 试验表明, 采用该装置进行风量监测, 能准确反映风道内的风量变化, 在测量范围内线性度较好; 在风量变化过程中反映灵敏, 稳定性较好, 能满足运行监测和调整的需要。基于CFD数值计算的中速磨煤机进口风量测点选择-火电厂 燃煤锅炉 中速磨煤机 一次风量测量 数值模拟 附壁效应#文章摘要: 针对火电厂燃煤锅炉直吹式制粉系统中速磨煤机进口一次风量测量偏差大这一问题,采用计算流体力学（computational fluid dynamics,CFD）软件对一次风管内流场进行了数值模拟。